43. Магнитные потери в активной стали.
Магнитные потери в зубцах статора
Вт (2.5.87)
Магнитные потери в сердечнике статора
Вт, (2.5.88)
где Вт/кг – удельные потери в стали марки Э12 – 0,5 мм при индуктивности 1 Тл и частоте 50 Гц по ГОСТ 802–58.
Общие магнитные потери в стали статора
Вт. (2.5.89)
44. Потери в меди обмотки статора при холостом ходе приближенно равны:
Вт. (2.5.90)
45. Электрические, магнитные и механические потери холостого хода двигателя
Вт. (2.5.91)
46. Активная составляющая тока холостого хода
А. (2.5.92)
47. Ток холостого хода двигателя
А. (2.5.93)
48. Активное сопротивление намагничивающего контура, эквивалентное магнитным потерям в стали статора
(2.5.94)
Потери и К.П.Д. двигателя
49. Потери в меди обмоток статора и ротора.
Вт; (2.5.95)
, (2.5.96)
где Вт.
50. Магнитные потери в стали статора.
Вт из пункта 42.
51. Механические потери в двигателе:
потери на трение в подшипниках
Вт, (2.5.97)
где ; - скорость вращения ротора при нагрузке.
Масса ротора с беличьей клеткой
кг (2.5.98)
Потери на трение ротора в воздухе
Вт. (2.5.99)
Полные механические потери в двигателе
Вт. (2.5.100)
52. Общие потери в двигателе при нагрузке.
Вт, (2.5.101)
где - коэффициент, учитывающий добавочные потери в двигателе.
53. Потребляемая асинхронным двигателем активная мощность из сети.
Вт. (2.5.102)
По условию Вт.
Тепловой расчет двигателя.
1. Превышение температуры статора двигателя.
Удельные потери:
В меди обмотки статора: (2.5.103)
В стали статора: (2.5.104)
Трения: (2.5.105)
2. Междувитковая изоляция проводников в пазу:
мм (2.5.106)
где
3. Общая толщина изоляции от меди до стенки паза:
мм, (2.5.107)
где dи=0,3 мм.-толщина пазовой изоляции и изоляции одной стороны проводника.
4. Результирующий коэффициент теплоотдачи наружной поверхности статора:
, (2.5.108)
где a – коэффициент теплопроводности междувитковой изоляции проводов в пазу и пазовой изоляции.
5. Среднее превышение температуры обмотки статора над окружающей средой.
(2.5.109)
2.6 Расчет надежности
Свойство изделия, обеспечивающее его возможность выполнять заданные функции, сохраняя свои эксплуатационные показатели в заданных пределах в течение требуемого промежутка времени или требуемой наработки, называют надежностью системы. Для медицинской промышленности проблема надежности имеет большое значение. Во-первых выход из строя медицинской техники приводит к ее простою, а это ухудшает показатели системы массового обслуживания, в которой эта техника работает; во-вторых, возникает проблема квалифицированного ремонта, которую, учитывая специфику работы учреждений здравоохранения, решить не просто; в-третьих, неисправность медицинской техники может вызвать крайне нежелательные проблемы для пациента: врач может поставить неверный диагноз или нарушить требуемую дозировку терапевтического воздействия. Наконец, в ряде случаев, если устройство входит в систему жизнеобеспечения (например, наркозная или реанимационная техника), отказ в устройстве создает непосредственную угрозу жизни больного. Такой же результат наблюдается и в случае отказа, нарушающего электробезопасность устройства.
Правильный выбор и назначение показателей надежности зависят в основном от той функциональной задачи, которую выполняет изделие в лечебно – диагностическом процессе.
В данном разделе проводится расчет надежности блока управления аппарата искусственной вентиляции легких «Спирон-201».
Блок управления содержит следующие элементы: плата питания ИМ, плата питания ИС, плата ввода – вывода, плата управления индикацией, микроконтроллер, плата питания ВИП.
Коэффициенты нагрузки, интенсивности отказов и поправочные коэффициенты взяты из справочников [2,3,4] и сведены в таблицах 2.6.1, 2.6.2, 2.6.3.2.6.4, 2.6.5. Рабочая температура дается в соответствии с паспортными данными прибора по [1].
Для повышения вероятности безотказной работы соединителей и дорожек монтажных применено их дублирование. Следовательно, вероятность безотказной работы соединителей и дорожек монтажных рассчитывается по формулам:
Pп(t) = 1 – (1 – e-λс t)2 (2.6.1)
PД(t) =1 – (1 – e-λД t)2 (2.6.2)
Вероятность безотказной работы остальных элементов блока управления определяется уточненным средне – групповым методом по формуле:
, (2.6.3)
где li- интенсивность отказа элемента;
Pобщ i(t) = Pc(t)· Pд(t)·P(t) (2.6.4)
Вероятность безотказной работы всего блока управления рассчитывается по формуле:
Pу=å Pобщ i(t) (2.6.5)
Вероятность безотказной работы рассчитывается в течение заданной наработки на отказ и в течении средней интенсивности эксплуатации.
Рассчитаем вероятность безотказной работы платы питания ВИП (таблица 2.6.1)
L=ålI=1,0345*10-6
Pобщ. 1(2000)= e-L 2000= e-0,0021=0,997
Pобщ. 1(8)= e-L 8= e-0,00=0,99997
Рассчитаем вероятность безотказной работы платы ввода – вывода (таблица 2.6.2)
L=ålI=26,51*10-6
P(2000)= e-L 2000= e-0,053=0,988
P(8)= e-L 8= e-0,00021=0,9997
Pп(2000)= 1 – (1-e-lп 2000)=1 – (1 – e-0,002)=0,99999
Pп(8)= 1 – (1-e-lп 8)=1 – (1 – e-0,000008)=0,999999999
Pп(2000)= 1 – (1-e-lд 2000)=1 – (1 – e-0,003)=0,99999
Pд(8)= 1 – (1-e-lд 8)=1 – (1 – e-0,000012)=0,99999998
Робщ. 2(2000)= Р(2000)×Рд(2000)×Рп(2000)=0,988×0,99999×0,99999=0,988
Робщ. 2(8)= Р(8)×Рд(9)×Рп(8)=0,9997×0,999999999×0,99999998=0,9996
2.6.3 Рассчитаем вероятность безотказной работы платы питания ИМ (таблица 2.6.3)
L=ålI=2,773*10-6
P(2000)= e-L 2000= e-0,00555=0,9988
P(8)= e-L 8= e-0,000022=0,99999
Pп(2000)= 1 – (1-e-lп 2000)=1 – (1 – e-0,0005)=0,999999
Pп(8)= 1 – (1-e-lп 8)=1 – (1 – e-0,000002)=1
Pд(2000)= 1 – (1-e-lд 2000)=1 – (1 – e-0,00093)=0,999999
Pд(8)= 1 – (1-e-lд 8)=1 – (1 – e-0,0000037)=1
Робщ.3(2000)= Р(2000)×Рд(2000)×Рп(2000)=0,9988×0,999999×0,999999=0,998
Робщ.3(8)= Р(8)×Рд(8)×Рп(8)=0,99999×1×1=0,99999
Рассчитаем вероятность безотказной работы платы питания МС (таблица 2.6.4)
L=ålI=15,7857*10-6
P(2000)= e-L 2000= e-0,0318=0,989
P(8)= e-L 8= e-0,000127=0,9998
Pп(2000)= 1 – (1-e-lп 2000)=1 – (1 – e-0,00074)=0,999999
Pп(8)= 1 – (1-e-lп 8)=1 – (1 – e-0,0000029)=1
Pп(2000)= 1 – (1-e-lд 2000)=1 – (1 – e-0,00138)=0,99999
Pд(8)= 1 – (1-e-lд 8)=1 – (1 – e-0,0000055)=1
Робщ.4(2000)= Р(2000)×Рд(2000)×Рп(2000)=0,989×0,999999×0,99999=0,98899
Робщ.4(8)= Р(8)×Рд(9)×Рп(8)=0,9998×1×1=0,9998
Рассчитаем вероятность безотказной работы платы управления индикацией (таблица 2.6.5)
L=ålI =28,1*10-6
P(2000)= e-L 2000= e-0,0562=0,98
P(8)= e-L 8= e-0,00022=0,9997
Pп(2000)= 1 – (1-e-lп 2000)=1 – (1 – e-0,0014)=0,999999
Pп(8)= 1 – (1-e-lп 8)=1 – (1 – e-0,0000058)=1
Pп(2000)= 1 – (1-e-lд 2000)=1 – (1 – e-0,0039)=0,99998
Pд(8)= 1 – (1-e-lд 8)=1 – (1 – e-0,00002)=1
Робщ.5(2000)= Р(2000)×Рд(2000)×Рп(2000)=0,98×0,999999×0,99998=0,98
Робщ.5(8)= Р(8)×Рд(9)×Рп(8)=0,9997×1×1=0,9997
Вероятность безотказной работы всего блока управления
Ру.(2000)=Робщ.1(2000)×Робщ.2(2000) ×Робщ.3(2000) ×Робщ.4(2000)
×Робщ.5(2000) × Робщ.6(2000),
Ру.(8)=Робщ.1(8)×Робщ.2(8) ×Робщ.3(8) ×Робщ.4(8)
×Робщ.5(8) × Робщ.6(8),
где Робщ.6(2000)=0,989 и
Робщ.6(8)=0,9998 – вероятность безотказной работы микроконтороллера.
Ру(8)= 0,9996×0,99997×0,99999×0,9998×0,9997×0,9998=0,9988
Ру(2000)=0,997×0,988×0,998×0,98899×0,98×0,989=0,968
Полученная вероятность безотказной работы соответствует ГОСТу Р50444–92 для изделий класса А.
Определим среднюю наработку до отказа:
Т=1/Lобщ,
Lобщ.=88,56 – суммарный поток отказов.
Т=1/88,56×103=11290 часов.
Наименование и тип элемента
Обозначение по чертежу
Количество
Ni
Интенсивность отказа при номинальном режиме
l0i *10-6 1/ч
Режим работы
Поправочный
Коэффициент
Аi
Интенсивность отказов i-го элемента
Аi * loi *10-6, 1/ч
Интенсивность отказа изделия
Из-за элементов i-го типа
Ni * Ai * loi * 10-6, 1/ч
Коэф-т нагрузки Кн
Температура рабочая Т,о С
Микросхемы:
К142ЕН9Е
D1
1
0,1
0,5
40
Резисторы:
С2-33Н – 0,5–75 ОМ±5%
С2-33Н – 0,5–3 кОМ±5%
Конденсаторы:
К50–24–63В-2200 мкФ
К73–11–250В – 0,33 мкФ
К50–24–63В-100мкФ
Прибор выпрямительный КЦ402А
Индикатор единичный АЛ307КМ
Вилка РШ 2НМ-1–5
Пайка
Провода
R1…R3
R4
С1
С2
С3
V1
V2
X1
3
24
18
0,04
0,135
0,035
0,02
0,2
0,01
0,004
0,015
0,9
0,8
2,5
0,6
1,19
0,1215
0,0315
0,012
0,238
0.3
0,096
0,27
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18