Согласно (1) мощность ТП принимается в зависимости от плотности нагрузки на шинах 0,4 кВ.

В районах многоэтажной застройки (5 этажный и выше) при плотности нагрузки более 5 МВт/кмІ оптимальная мощность подстанций составляет 400кВА.

Результаты выбора числа и типа ТП заносим в таблицу 2.2

Таблица 2.2 Выбор числа трансформаторных подстанций.

Располагаем ТП в центре условно закрепленной за каждым ТП территории

микрорайона.

3.3 Выбор сечения кабельных линий 10 кВ.

Распределительные линии состоят из петлевых линий, имеющих на различных участках различные нагрузки и следовательно могут выполняться различными сечениям.

Практически линии на всем протяжении от первой секции ЦП до второй секции ЦП выполняются одним сечением, как и на головных участках. Во всех случаях к прокладке в траншеях принимаем кабель марки ААБл с алюминиевыми жилами. Сечение кабелей с алюминиевыми жилами в распределительных сетях напряжением 10-20 кВ при прокладке в земляных траншеях следует принимать не менее 70 ммІ.

Выбор сечений кабелей первой петли.

Расчетная схема рис 2.5

При допущении об «однородности» сети (т.е. одинаковости отношений ri/xi для всех участков) производим расчет потокораспределения мощности:

Sa-1=(S1La'-1+ S2 L2-a'+ S3 L3-a'+ S4 L4-a'+ S5 L5-a'+ S6 L6-a'+ S7 L7-a')/ La-a'=(738*6.92+738*66+673*5.8+673*5.5+537*5.1+537*4.9+537*4.7)/10.38=

=2454.4 кBA

Sa'-7=(738*3.46+738*3.78+673*4.58+673*4.88+537*5.28+537*5.48+537*5.68)/

10.38=1980.4 kBAк

Sa-1+ Sa'-7=? S тп i

С помощью 1 закона Кирхгофа определяем мощности на других участках и находим точку потокораздела.

Уточняем нагрузку головных участков линии с учетом коэффициента одновременности.

Sp=kодн*?S тп i

Sp а-1=(738+738+673)*0,8=1719,2 кВА

Sp а'-7=(537+537+537+673)*0,85=1941,4 кВА

Sp ав =(738+738+673+673+537+537+537)*0,75=3324,75 кВА

A

A

А

Выбираем сечение кабеля по экономической плотности тока.

где Jэ- нормированное значение экономической плотности тока А/ммІ

для Тм=3000ч Jэ=1,6 А/ммІ

ммІ

Проверяем выбранное сечение кабеля по нагреву длительно допустимым током. Для кабеля с алюминиевыми жилами в свинцовой или алюминиевой оболочке прокладываемого в земле для сечения 70 ммІ Iдоп=165 А.

а)загрузка кабеля в нормальном режиме

кз=(Iр /Iдоп)*100%=(112,08/165)*100%=67,9%

б) загрузка кабеля в аварийном режиме

кз=(Iaв/ Iдоп)*100%=(191,75/165)*100%=116%

что находится в пределах нормы согласно 1.3.2 [4]

Находим потерю напряжения в линии по формуле :

?U=(?P* L)*?Uтаб

где P-нагрузка отдельных участков линии

L-длина линии в км

?Uтаб- удельная потеря напряжения %(МВт*км )

?Uа3=[0,673*0,92*0,8+(0,673+0,738)*0,9*0,92*0,325+(0,738+0,738+0,673)*0,8*0,92*3,46]*0,498=3,16%

?Uа'4=[0.673*0.92*0.4+(0.673+0.537)*0.9*0.92*0.2+(0.673+0.537+0.537)*0.85*0.92*0.2+(0.673+0.537+0.537+0.537)*0.85*0.92*4.7]*0.498=4.54%

?U10кВ<6%

Проверяем выбранное сечение кабеля на термическую устойчивость при токах к.з.

Для проверки выбранного сечения кабеля на термическую устойчивость необходимо определить ток к.з на шинах 10кВ ИП.

Определим предварительно возможный ток и мощность к.з на шинах ИП. На подстанции установлено 2 трансформатора по 16 МВА каждый, Uк=17%

Мощность системы Sc=?, хc=0

Обмотки трансформаторов 115/11 кВ

Мощность к.з

МВА

Тогда ток к.з будет

кА

Проверка сечения кабеля на термическую устойчивость производится по формуле:

тmin=(I?/е) vtпр

где ?-сечение жилы кабеля, мм2

е-коэффициент, соответствующий разности выделенного тепла в проводнике до и после к.з (для алюминия е=95)

При расчете Iкз в распределительной сети 10 кВ весьма часто затухание не учитывают, в этом случае: tд =tпр

Действительное время слагается из действия защиты и собственного время выключателя: tд=tзащ+tвык

где tзащ-время действия защиты, принимается =0,5 с

tвык-собственное время выключателя, принимается =0,15 с

tд=0,5+0,15=0,65 с

?min=(5,17*v0,65)/95=44 ммІ

Выбранный кабель удовлетворяет условиям проверки.

Выбор сечения кабелей второй петли.

Расчетная схема рис 2.6

Аналогично предыдущему случаю находим потокораспределения мощностей и определяем точку потокораздела.

Sa8=(467*5,135+596*4,6+596*4,41+596*4,21+562*3,76+357*3,6+357*3,39)/9,2= 1619,3 кВА

Sa14=(467*4,065+596*4,56+596*4,79+596*4,96+562*5,44+357*5,625+357*5,81)/

=1909,7 кВА

С помощью первого 1 закона Кирхгофа находим мощности на других участках и находим точку потокораздела.

Уточняем нагрузку головных участков линии с учетом коэффициента одновременности, который принимается из табл 7 [1]

Sрa-8=(467+596+596)*0,85=1410,15 кВА

Sрa'-14=(596+562+357+357)*0,85=1591,2 кВА

Токи на участках

А

А

А

Выбираем сечение кабеля по экономической плотности тока:

ммІ

Принимаем ближайшее стандартное сечение жилы кабеля 70 ммІ

Проверяем выбранное сечение кабеля по нагреву длительно допустимым током. Для кабеля с алюминиевыми жилами с изоляцией из сшитого полиэтилена, прокладываемого в земле для сечения 70 ммІ Iдоп=140 А

а)загрузка кабеля в нормальном режиме:

кз=(Iр /Iдоп)*100%=(91,87/140)*100%=65,6%

б) загрузка кабеля в аварийном режиме:

кз=(Iaв/ Iдоп)*100%=(163/140)*100%=116,4%

что находится в пределах нормы согласно 1.3.2 [4]

Находим потерю напряжения в линии по формуле :

?U=(?P* L)*?Uтаб

где P-нагрузка отдельных участков линии

L-длина линии в км

?Uтаб- удельная потеря напряжения %(МВт км )

?Uа10=[0,596*0,92*0,225+(0,596+0,596)*0,9*0,92*0,5+(0,467+0,596+0,596)*0,85*0,92*4,056]*0,68=4%<6%

?Uа'11=[0,596*0,92*0,2+(0,596+0,562)0,92*0,9*0,185+(0,596+0,562+0,357)*0,92*0,85*0,185+(0,596+0,562+0,357+0,357)*0,92*0,85*3,39]*0,68=3,71%<6%

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8