Величины конденсаторов С6, С8, стоящие для предотвращения смещения рабочей точки варикапов, выбираем из условия минимального сопротивления переменному току на самой низкой частоте.

С6=С8=0.1мкФ.

3.4 Расчет тракта промежуточной частоты

Принципиальная схема усилителя промежуточной частоты представлена на рис3.4. В тракте промежуточной частоты будут использованы три полностью аналогичных каскада.

Рис3.4

Находим величины элементов связи.

                                (3.71)

где к2=0.8 – коэффициент связи

Wб=330 Ом – выходное сопротивление ПКФ.

                               (3.72)

Расчет элементов С2, L3,L4 можно произвести по формулам 3.44 – 3.45.

Результаты расчета сведены в таблицу 3.4.

Сопротивление термокомпенсации R3

                                          (3.73)

Uк=8В – напряжение Uкэ в выбранной рабочей точке.

Принимаем R3=1(кОм).

Находим величину сопротивления резистора R1

                             (3.74)

где V=3 – коэффициент нестабильности схемы;        

Принимаем R1=5.7кОм

Находим величину сопротивления резистора R2

                            (3.75)

Принимаем R2=3(кОм)

Емкость в цепи эмиттера С3 равна

                                       (3.76)

Принимаем С3=620пФ.

Емкость С1=0.1 мкФ из соображений минимального сопротивления на рабочей частоте.

3.5 Расчет частотного детектора

Особенностью детектора отношений (дробного детектора), приведенного на рис 3.5, является его способность к подавлению паразитной амплитудной модуляции, что позволяет использовать этот тип детектора без предварительного ограничения амплитуды входного сигнала. К тому же дробный детектор более чувствителен и требует на входе напряжения порядка 0.05 – 0.1 В. Благодаря этим свойствам детектор отношений нашел широкое применение в технике радиоприемных устройств.

Рис 3.5

Определяем индуктивность катушки L3, при условии, что L1=0.849мкГн.

                              (3.77)

Находим конструктивные коэффициенты связи между индуктивностями L1 и L2, а также L3 и L1.

                                               (3.78)

где Qэ – эквивалентная добротность контуров.

                                          (3.79)

где Q3=50 – добротность катушки L3.

Вычисляем собственное резонансное сопротивление первичного контура.

                 (3.80)

где f0 – промежуточная частота, f0=10.7МГц;

Qk=150 – добротность контура L1,C1.

Рассчитываем коэффициент включения первичного контура в коллекторную цепь транзистора VT1

                     (3.81)

где R22, R11 – соответственно выходное и входное сопротивление транзистора, R22=17.3кОм, R11=728Ом.

Находим емкости конденсаторов контуров

 (3.82)

Принимаем С3=240пФ.

       (3.83)

где Сd=0.5пФ – емкость диода.

Принимаем С6=240пФ.

Определяем величины емкостей нагрузки диодов

      (3.84)

где Fв =47кГц – верхняя частота низкочастотного сигнала;

R6=R7=6.2кОм.

Принимаем С8=С9=С5=6.2нФ.

Находим емкость электролитического конденсатора С10

                                      (3.85)

Принимаем С10=33мкФ.

Вычисляем емкость конденсатора С7 низкочастотного фильтра предыскажений

                            (3.86)

где tп=75мкс – постоянная цепи предыскажений;

Rвхсд=485 Ом – входное сопротивление стереодетектора;

Cвхсд@0 – входная емкость стереодетектора;

Принимаем С7=370 нФ.

Максимальное изменение постоянной времени цепи коррекции предыскажений при движении потенциометра R8 определяем следующим образом

                 (3.87)

где Rвхсд=970/2=485 Ом, Свхсд@0

Рассчитываем величину Uд0

                                (3.88)

где U1 – напряжение на контуре L2, C6, U1=0.1В

Определяем угол отсечки токов в режиме отсутствия частотно модулированного сигнала

                                (3.89)

где Sд=13мА/В – крутизна ВАХ диода.

Определяем величину напряжения на конденсаторе С10

                         (3.90)

Находим величину параметра А

                                   (3.91)

где  - максимальная девиация частоты.

Вычисляем максимальное значение Uд1max

                 (3.92) Определяем q1min

 (3.93)

где R5=R8=10 кОм;

xq@1.6 – поправочный множитель, согласно графику рис.6.4 [4], при Rн=0.5 кОм.

Находим выходное напряжение при максимальном отклонении f от fпч

                (3.94)

Рассчитываем напряжение на входе транзистора VT1

                              (3.95)

Находим коэффициент передачи всей схемы от входа транзистора VT1 до входа СД

                                          (3.96)

Величину емкости С1 найдем по формулам 3.42, 3.43, где Gпосл=1/Rвхсд= Ом;

Принимаем С1=470 пФ.

3.6 Расчет системы АРУ

На рис 3.6 приведена принципиальная схема АРУ.

Рис3.6

Необходимые пределы регулирования системы АРУ, приведенной на рис3.6

                                        (3.97)

Задаемся максимальной величиной тока коллектора регулируемых каскадов

и величиной

Коэффициент усиления регулируемых каскадов

                      (3.98)

при q=1(0дБ) – Крегmax=73.71(дБ);

при q=0.1(-20дБ) – Крегmin=13.71(дБ);

Пределы регулировки

                           (3.99)

Принимая R3=16 кОм определяем коэффициент управления.

                   (3.100)

В качестве детектора системы АРУ будем использовать транзисторный амплитудный детектор, расчет которого приведен ниже.

Определяем крутизну детектирования

                                     (3.101)

Выбираем сопротивление нагрузки детектора

                                              (3.102)

Поскольку входное сопротивление операционного усилителя достаточно большая величина (100кОм), то согласно формуле 3.102, Rк должен иметь сопротивление порядка 500 кОм, при этом коэффициент передачи будет иметь огромную величину. Поэтому для предотвращения самовозбуждения амплитудного детектора, шунтируем выход АД сопротивлением R7=Rвхн=300 Ом.

                                   (3.103)

Коэффициент передачи детектора

Входное сопротивление амплитудного детектора

     (3.104)

где а=4, b=0.25 – вспомогательные коэффициенты.

Определяем сопротивление делителя R5 задавшись R4=1кОм и Uб0=0.4 В

                          (3.105)

Принимаем R5 равным 30 кОм.

Емкость С3 найдем по формулам 3.56, 3.57.

Принимаем С3=0.2 мкФ.

Необходимый коэффициент усиления ОУ

                              (3.106)

Так как кус>1, то будем применять усиленную АРУ. В качестве УПТ примем ОУ типа К104УД1.

Для обеспечения времени замедления работы АРУ выбираем конденсатор

                                       (3.107)

где tа=0.1 сек – постоянная времени цепи АРУ.

Выбираем С2=6.2 мкФ.

Сопротивления R1, R2 выбираем из условия обеспечения нужного коэффициента усиления ОУ. Зададимся величиной сопротивления R2=1 кОм, а R1 найдем из следующего соотношения

                                (3.108)

Поскольку такого номинала нет, то соединяем последовательно резисторы номиналов 620 Ом, 10 Ом.

Дроссели и емкость С1 предназначены для предотвращения возможных обратных связей между каскадами, поэтому, не производя расчета принимаем Др1=Др2=Др3=0.1Гн, С1=0.1мкФ.

3.7 Расчет стереодекодера

Ввиду специфического вида стереосигнала (положительная огибающая повторяет правый канал, отрицательная левый) его можно декодировать с помощью двух амплитудных детекторов, один из которых декодирует положительные полупериоды стереосигнала, а второй отрицательные. Произведем расчет диодного одного амплитудного детектора, расчет второго будет полностью аналогичным, единственное их отличие заключается во включении диодов в схеме. Принципиальная схема стереодекодера приведена на рис 3.7

Рис3.7

Выбираем тип диода так, чтобы его граничная частота намного превышала частоту детектируемого сигнала и обратное сопротивление было по возможности большим. Этим условиям удовлетворяет диод Д9Е.

Исходя из отсутствия нелиней ных искажений за счет разных сопротивлений нагрузки по переменному и постоянному току, вычисляем величину сопротивления R1

                                    (3.109)

где м=0.8 – коэффициент глубины модуляции

Rн=10 кОм –входное сопротивление усилителя низкой частоты.

Из характеристик выпрямления по известным величинам Uвхд, R2 находим рабочую точку и в ней определяем S=10-2 мА/В, Rд=100 Ом, mд=1.

Вычисляем вспомогательные коэффициенты

                                              (3.110)

                                             (3.111)

Из условия отсутствия нелинейных искажений и допустимых частотных на высших частотах модуляции находим допустимую величину емкости конденсатора С1 шунтирующего нагрузку детектора R1

                          (3.112)

где Сн=10-9Ф входная емкость УНЧ.

                              (3.113)

где Мв=1.2.

Так же должно выполняться условие

                                                 (3.114)

370·10-9>10·10-12

где Сд=1 пФ проходная емкость диода.

Выбираем С1=С2=2 нФ, чтобы она не превышала минимальной из рассчитанных.

Находим коэффициент передачи детектора по напряжению

                                            (3.115)

Определяем величину входного сопротивления детектора

                                 (3.116)

Определяем емкость разделительного конденсатора, исходя из допустимых частотных искажений в области низких звуковых частот

                (3.117)

Принимаем Ср=3 мкФ.

3.8 Расчет системы частотной автоподстройки частоты (ЧАП)

Эта система приемного устройства на данный момент практически рассчитана. В систему ЧАП входят: частотный дискриминатор или частотный детектор, фильтр нижних частот ФНЧ, при необходимость усилитель постоянного тока и управляемый элемент. В качестве частотного детектора системы ЧАП будем использовать рассчитанный ранее частотный детектор. В качестве управляемого элемента (управителя частоты) в контуре гетеродина приемника используем соединение варикапов, см. принципиальную схему приведенную на рис3.5.

Исходя из особенностей дробного детектора и нашего управляемого элемента можно сказать, что для того чтобы система ЧАП работала, достаточно в схеме поставить ФНЧ.

Так как в ТЗ на систему ЧАП нам не заданны никакие требования, нам осталось рассчитать только ФНЧ. Он нужен чтобы отфильтровать постоянную составляющую, которая образуется при образовании расхождения между промежуточной частотой полученной и той на которую рассчитан приемник на выходе частотного дискриминатора. Эти расхождения могут возникнуть в результате: нестабильности частоты гетеродина (физически невозможно построить бесконечно стабильные генераторы), нестабильности частоты передатчика, если данная схема используется в автомобильном приемнике то из-за движения автомобиля (Доплеровский эффект)

Упрощенная структурная схема используемой в разрабатываемом приемнике ЧАП приведена на рис 3.8.

Рис3.8.

Полосу ФНЧ можно выбрать из следующего соображения. Нижняя частота спектра нашего сигнала fн=31.5 Гц, нужно чтобы эта частота, как самая низкая из всех возможных не прошла с выхода ЧД на управляемый элемент, иначе, даже при правильной настройке гетеродина приемника, то есть когда ошибка настройки равна 0, контур гетеродина будет постоянно перестраиваться. Возьмем это значение частоты за граничную частоту ФНЧ по уровню –3дБ.

Рассчитаем ФНЧ принципиальная схема которого приведена на рис 3.9

Рис 3.9.

Дроссель в схеме стоит для предотвращения попадания ВЧ составляющей в ЧД.

Выберем R1=105 Ом, его значение нужно выбирать большим, для того чтобы ЧД шунтировался как можно меньше.

Исходя из выбранного R1 находим емкость С1

                              (3.118)

Выбираем С1=3.3 мкФ.

Дроссель не рассчитываем, принимаем Др1=0.1 Гн.

3.9 Конструктивный расчет

Современные радиоприемные устройства выполняются на печатных платах, часто с применением поверхностного монтажа и бескорпусных элементов. Наиболее ответственными конструктивными элементами являются катушки индуктивности, так как от их исполнения напрямую зависит добротность контуров, а следовательно и полоса пропускания. Поэтому применяют специальные типы намотки, вжигание провода в каркас, покрытие хорошо проводящими материалами и многое другое. Далее сделан расчет цилиндрической экранированной катушки, применяемой во входной цепи, с однослойной сплошной намоткой.

Важную роль играет размещение элементов на плате и трассировка соединений. От этого зависит устойчивость работы, отсутствие паразитных излучений и самовозбуждения. Можно выполнить приемник в виде отдельных экранированных блоков. Кроме всего прочего такое построение облегчает ремонт.

Наиболее важным параметром приемника является надежность. Высокая надежность достигается применением качественных компонентов и качественной сборкой.

Расчет катушки индуктивности.

Определяем индуктивность катушки без экрана, принимая коэффициент, зависящий от соотношения размеров катушки h=0.6.

                            (4.1)

где Lэ=10.1 нГн – индуктивность катушки стоящей в ВЦ,

D=3 мм – диаметр каркаса катушки,

Dэ=2·D – диаметр экрана.

Выбираем для намотки провод ПЭВ-2, диаметром без изоляции d=1мм, для которого диаметр провода катушки d0=1.11 мм, коэффициент неплотности намотки a=1.5.

Число витков на один сантиметр длинны намотки

                                          (4.2)

Вспомогательный параметр

                                        (4.3)

По графику приведенному в [5], находим отношение  

Длинна намотки

                                         (4.4)

Число витков намотки

                                             (4.5)

Длинна каркаса

                                    (4.6)

Высота экрана

                                                  (4.7)

Заключение

Цель поставленная в задании достигнута. Разработанное радиоприемное устройство отвечает условиям задания и обеспечивает необходимую чувствительность и избирательность. В разработанном устройстве применена современная элементная база (перестройка частоты варикапами, использованы фильтры ПКФ, p-i-n диоды и так далее).

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6