И приведём пример численного расчета для частоты fl =5*10^6 Гц:

Lz - продольная индуктивность, обусловленная спиральными стальными лентами[2]

μ=150 – относительная магнитная проницаемость стального экрана [6]

hэ=10мм – шаг наложения экранных лент [2]

rc=5 мм - внешний радиус внешнего проводника

tе=0,3 мм – толщина стального экрана

Li – внутренняя индуктивность стальных лент

Результаты расчетов сопротивления связи с учётом экранных лент на всех исследуемых частотах приведены в таблице:

б)Расчет вторичных параметров влияния

Для расчета вторичных параметров влияния в коаксиальных цепях необходимо определить значения полного сопротивления третей промежуточной цепи Z3, состоящих из собственных сопротивлений двух внешних проводников рассматриваемых коаксиальных цепей (Zвн) и индуктивного сопротивления промежуточной цепи. Величина полного сопротивления Z3 зависит от конструкции и состояния внешнего проводника коаксиальных пар. В реальных коаксиальных парах поверх внешнего проводника накладывается экран состоящий из металлических лент, и изоляционный покров (из бумажных или полиэтиленовых лент). В этом случае собственным сопротивлением внешних проводников Zвн пренебрегаем. Тогда Z3 вычисляется по формуле[2].

И приведём пример численного расчета для частоты fl =5*10^6 Гц:

ω- круговая частота, ω=2∙π∙f;

Ls - индуктивность цепи, составленной из двух внешних проводников,

покрытых экранными лентами L3Э и изолирующими покровами L3Д , Гн/км;

Мэ = 150 - относительная магнитная проницаемость экранных лент;

гс = 5 мм - внешний радиус внешнего проводника;

tэ = 0,3 мм - толщина стального экрана;

а=5,6 - половина расстояния между центрами коаксиальных пар.

Результаты расчетов полного сопротивления третьей промежуточной цепи на всех исследуемых частотах приведены в таблице:

На строительной длине коаксиального кабеля переходное затухание на ближнем конце А0СД и защищенность на дальнем конце А3СД приблизительно равны и могут быть рассчитаны по следующим соотношениям[2].

И приведём пример численного расчета для частоты fl =5*10^6 Гц:

Zв - волновое сопротивление коаксиальной цепи, Ом;

Z3 - полное сопротивление третьей промежуточной цепи, Ом/км;

Z212 - сопротивление связи с учетом экранных лент, Ом/км;

S = 0,5 км - строительная длина кабеля.

Результаты расчетов переходного затухания на ближнем конце и защищенности на дальнем конце на строительной длине на всех исследуемых частотах приведены в таблице:

Для усилительного участка переходное затухание на ближнем и дальнем концах и защищенность на дальнем конце определяются по следующим формулам [2].

И приведём пример численного расчета для частоты fl =5*10^6 Гц

Zв - волновое сопротивление коаксиальной цепи, Ом;

Zs - полное сопротивление третьей промежуточной цепи, Ом/км;

Z212 - сопротивление связи с учетом экранных лент, Ом/км;

- коэффициент распространения, 1/км;

l = 3 км - длина усилительного участка кабеля [8].

Результаты расчетов переходного затухания на ближнем и дальнем концах и защищенности на дальнем конце на усилительном участке на всех исследуемых частотах приведены в таблицах:

Построим на одном графике зависимости переходного затухания на ближнем(A0yy), дальнем концах(Alyy) и защищенности на дальнем конце(Aзyy) на усилительном участке от частоты:

в) Сравнение вторичных параметров с существующими нормами

По существующим нормам защищенность на длине усилительного участка в используемом спектре частот должна быть не менее 110 дБ [2]. На графике выше указан требуемый уровень и видно, что защищенность на дальнем конце на усилительном участке удовлетворяет нормам.

Величина переходного затухания на дальнем конце превышает защищенность на величину собственного затухания линии α∙l:

Следовательно, параметры взаимного влияния полностью удовлетворяют нормам.

9. Размещение усилительных пунктов по трассе

Обслуживаемые усилительные пункты (ОУП), оконечные пункты (ОП), переприемные пункты, как правило, располагаются в населенных пунктах. Необслуживаемые усилительные пункты (НУП) устанавливаются на возвышенностях, незатопляемых местах с возможностью организации к ним подъезда, c минимальным ущербом для плодородных земель и т.п. В данном курсовом проекте задача размещения необслуживаемых усилительных пунктов решается ориентировочно, так как НУП практически могут быть размещены в любом месте в соответствии с ситуацией местности. Определим расстояние между ними по следующему выражению [2]:

aном = 31,37 дБ - номинальное значение затухания усилительного участка, для системы передачи К-3600 [8];

0.9 дБ - затухание оконечных станционных трансформаторов [2],

at мак - километрическое затухание кабеля на наивысшей передаваемой частоте при максимальной температуре грунта на глубине прокладки кабеля, дБ/км.

at мак вычисляется по формуле:

а20мак = 10,23 дБ/км - коэффициент затухания при t = 20°С на наивысшей частоте для применяемой системы передачи;

t = +8°С - температура грунта на глубине прокладки кабеля [2];

αα= 1,96*10^-3-температурный коэффициент затухания [8].

Расстояние между двумя смежными ОУП называется секцией дистанционного питания Максимальная длина секции ДП определяется количеством питаемых НУП [2]:

nнуп - число НУП в секции ДП. (Максимальное число НУП в секции ДП равно 60.)

Протяженность трассы - 200 км. Поэтому необходимо между двумя ОП поставить

один ОУП. Расположим его в г. Кимовск.

Длина отрезка трассы Тула - Кимовск - 77 км;

отрезка трассы Кимовск - Рязань - 123 км.

На отрезке Тула - Кимовск будет расположен

на отрезке Кимовск – Рязань

10. Расчет опасного магнитного влияния ЛЭП на цепи кабелей связи

Влияние ЛЭП на линии связи обусловлено воздействием электромагнитного поля, при этом на кабели связи с металлическими оболочками и на кабели, проложенные в земле с любыми оболочками, воздействует только магнитное поле. На линиях электропередачи различают нормальный и аварийный режим работы. Наибольшие влияния возникают при аварийном режиме работы, например, при обрыве и заземлении провода одной из фаз трехфазной линии или при коротком замыкании на землю фазы ЛЭП с заземленной нейтралью. При коротком замыкании на землю фазы ЛЭП с заземленной нейтралью возникает ток короткого замыкания, который оказывает на линии связи опасное магнитное влияние.

Заданием предусматривается проведение расчета опасного магнитного влияния ЛЭП с заземленной нейтралью при коротком замыкании одной из фаз ее на землю в точке, соответствующей концу усилительного участка, на цепи кабелей связи.

Сближение кабеля с ЛЭП имеет место на всем протяжении усилительного участка. Заданием предусматривается три участка косого сближения:

Исходные данные для расчета:

а1 = 100м;

а2 = 200 м;

аЗ = 100 м;

а4 = 300 м;

l1= 15 км;

l2= 5 км;

l3= 15 км;

Iкз = 6000 А

- ток короткого замыкания в ЛЭП при замыкании одного из проводов на землю;

σ = 70*10^-3 См/км

- эквивалентная удельная проводимость земли;

Трос изготовлен из алюминия;

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5