Рис. 1. Рабочие характеристики спроектированного двигателя с короткозамкнутым ротором
(Р2ном = 90 кВт, 2р = 4, Uном = 380/660 В, I1ном = 80 А, cos цном = 0,916, зном = 0,935, sном = =0,0135).
Харак-
Начальные
Данные спроектированного
Отличие, %
теристика
данные
двигателя
sном
0,013
0,0135
3,8
cosцном
0,91
0,916
0,7
з
0,93
0,935
0,5
Расчет токов с учетом влияния изменения параметров под влиянием эффекта вытеснения тока (без учета влияния насыщения от полей рассеяния)
Расчет проводится по формулам табл. 8,30 в целях определения токов в пусковых режимах для дальнейшего учета влияния насыщения на пусковые характеристики двигателя. Подробный расчет приведен для s = 1.
Активное сопротивление обмотки ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока [vрасч = 115 ?С, с115=10Їі/20,5 Ом·м, bc/bп=1, f1=50Гц].
по рис. 8.57 для о = 2,05 находим ц = 0,95;
по (8.246)
по (8.253), так как b1/2<hr<h1+b1/2
(по п. 45 расчета г'c и r2). Приведенное сопротивление ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока
Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока по рис. 8,58 для о=2,05 цґ=kд=0,72; по табл. 8,25, рис. 8,52, а, ж (см. также п. 47 расчета) и по (8,262)
Пусковые параметры по (8,277) и (8,278)
Расчет токов с учетом влияния эффекта вытеснения тока:
по (8.280) для s = 1
Таблица 3. Расчет токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учетом влияния эффекта вытеснения тока.
Р2ном = 90 кВт, U1 = 380/660 В, 2р = 4, I1ном = 80 А, I'2ном = 76,45 А, х1 = 0,375 Ом, x'2 = =0,401 Ом, r1 = 0,089 Ом, г'2 = 0,071 Ом, х12п = 27,2 Ом, с1п = 1,014, sном = 0,0135.
№ п/п
Расчетная формула
Размер-
Скольжение
sкр
ность
1
0,8
0,2
0,1
0,11
о=63,61hcsЅ
2,05
1,83
1,45
0,92
0,65
0,68
2
ц(о)
0,95
0,3
0,06
0,02
3
hr=hc/(1+ц)
мм
16,5
19,17
27,77
30,38
31,57
4
kr=qc/qr
1,78
1,54
1,11
5
KR=1+(rc/r2)·(kr-1)
1,44
1,31
1,06
6
г'2о=KR·r'2
Ом
0,102
0,093
0,075
0,071
7
kд=ц'(о)
0,72
0,9
0,96
0,97
8
лп2о=лп2-Длп2о
1,92
2,02
2,14
2,22
2,23
9
Kx=Ул2о/Ул2
0,99
10
x'2о=Kx·x'2
0,373
0,381
0,389
0,397
11
Rп=r1+c1п·(г'2о/s)
0,192
0,207
0,241
0,449
0,809
0,743
12
Xп=x1+c1п·x'2о
0,753
0,761
0,769
0,778
13
I'2=U1/(RІп+XІп)Ѕ
А
489
481,8
471,5
423
338,6
353,2
14
I1=I'2[RІп+(Xп+x12п)І]Ѕ/
A
495,6
488,5
478,2
429,1
343,6
358,4
/(c1пx12п)
Расчет пусковых характеристик с учетом влияния вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния.
Расчет проводим для точек характеристик, соответствующих s = 1; 0,8; 0,5; 0,2; 0,1, при этом используем значения токов и сопротивлений для тех же скольжений с учетом влияния вытеснения тока (см. табл. 3). Данные расчета сведены в табл. 4. Подробный расчет приведен для s = 1.
Индуктивное сопротивление обмоток. Принимаем kнас = 1,4:
по (8,263)
По рис. 8,61 для ВФд = 5,08 Тл находим кд = 0,47.
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения:
по (8.266)
по (8,272)
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения по (8.274)
Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учетом влияния насыщения по (8.275)
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока:
по (8.271) (см. п. 47 и 58 расчета)
(для закрытых пазов ротора hш2 = h'ш + hш = 0.7 + 0.3 = 1 мм);
по (8.273)
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора с учетом влияния насыщения по (8.274)
Приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока по (8.276)
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5
